Abstract
The lubricant significantly influences the performance of rolling-sliding contacts. On the one hand, the normal force is transmitted by the lubricant in consequence of hydrodynamic effects and on the other hand, the solid friction between the contacting asperities can be reduced. In this report, a novel calculation approach for mixed lubrication conditions is presented. Besides the consideration of measured surface structures, the calculation approach can be applied to application-oriented rolling-sliding contacts with large contact areas. Based on the elastic half-space theory according to boussinesq/love/hartnett, an adapted solving algorithm for the micro contact calculation is presented. Instead of the established adhesion boundary condition, which leads to a pressure of zero in the area of the roughness valleys, a lubricant boundary condition is introduced. Based on this lubricant boundary condition, the influence of the fluid pressure on the elastic deformation of the rough surface can be directly regarded. The resulting cross influences of deformation affect the solid contact pressure as well as the size of the lubrication pockets. The proposed solving algorithm is extended to a method for calculating the pressure distribution under mixed lubrication. The calculation method is validated by friction force measurements on a disc-on-disc test rig, whereby the normal force as well as different surface structures are specifically varied. The method confirms the changes of the friction coefficient for different normal forces as well as for different surface structures. Furthermore, the chart of solid-contact-load-ratio can be derived, which is mostly a missing link in tribological calculation models for different surface topographies.
Zusammenfassung
In vielen Anwendungen werden hochbelastete Wälzkontakte im Mischreibungsgebiet betrieben, weil die Hydrodynamik des Schmierspalts nicht zu einer vollständigen Oberflächentrennung ausreicht. Die wesentlichen Einflussgrößen auf die Leistungsfähigkeit eines Tribosystems im Mischreibungsgebiet sind auf der mikroskopischen Ebene verankert, wie bspw. die Oberflächenrauheit. Bei bestehenden Berechnungsansätzen werden auf Mikroebene Hilfsmodelle aufgebaut, die durch Kennfelder mit dem Hauptmodell auf Makroebene verknüpft werden. Durch die Kennfeldbildung wird die Berechenbarkeit praxisnaher Wälzkontakte ermöglicht, jedoch ein Informationsverlust der Ausgabegrößen auf Mikroebene in Kauf genommen. In diesem Bericht wird eine neuartige Methode zur Berechnung von Mischreibungszuständen vorgestellt. Auf Basis der „Methode kombinierter Lösungen“ wird das Hauptmodell auf Mikroebene verankert und durch Kennfelder mit den Erkenntnissen makroskopischer Berechnungsmodelle verknüpft. Dazu wird die Mikrokontaktberechnung im elastischen Halbraum um ein Schmierstoffmodell erweitert, bei dem die Verformungskreuzeinflüsse des Schmierstoffdrucks in den Rauheitstälern bei der Lösung des linearen Gleichungssystem integriert werden. Zur Bewertung unterschiedlicher Mischreibungszustände wird die Gleichgewichtsbedingung eingeführt, dass das hydrodynamisch geförderte Schmierstoffvolumen die Rauheitstäler der elastisch verformten Kontaktgeometrie füllen muss. Auf diese Weise können alle Zustände im Mischreibungsgebiet auf Mikroebene berechnet werden. Zur Validierung der Berechnungsmethode werden Stribeck-Kurven bei konstanter Gleitgeschwindigkeit auf einem Zwei-Scheiben-Reibkrafttribometer durchgeführt. Neben unterschiedlichen Oberflächenrauheiten und –strukturen wird die Lastabhängigkeit der Stribeck-Kurve bei gleicher Oberflächentopographie untersucht. Der Vergleich zwischen Experiment und Berechnung zeigt insbesondere für unterschiedliche Normalkräfte eine gute Übereinstimmung, weil sowohl die Start- und Endpunkte des Mischreibungsgebiets für alle drei Lastniveaus als auch der Schnittpunkt der Stribeck-Kurven quantitativ getroffen werden. Beim Vergleich einer geschliffenen mit einer hartgedrehten Oberflächenstruktur wird der unterschiedliche Gradient der Stribeck-Kurve aus dem Experiment von der Kontaktberechnung bestätigt, sodass ebenfalls unterschiedliche Oberflächenstrukturen hinsichtlich des tribologischen Einsatzverhaltens bewertet werden können.
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Abbreviations
- 1:
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Index of test shaft, –
- 2:
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Index of counter shaft, –
- A :
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Contact area for evaluation, mm2
- A solid :
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Area of solid contact, mm2
- A total :
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Total contact area, mm2
- b :
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Contact width, mm
- Bx, by :
-
Element size, mm
- C j→k :
-
Influence number, –
- D a :
-
Outer diameter, mm
- f :
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Fluid pressure factor, –
- F N :
-
Normal force, N
- F N,solid :
-
Normal force transferred at the solid contact points, N
- F N,total :
-
Total normal force, N
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-
Friction force, N
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-
Gap distance between the plane and the deformed geometry, mm
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-
Initial separation in the unloaded state, mm
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-
Average lubrication pocket height, mm
- i :
-
Index of element, –
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-
Index of loaded element, –
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Index of deformed element, –
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-
Total number of elements, –
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-
Turning speed, 1/min
- p :
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Normal pressure distribution, N/mm2
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Normal pressure distribution, N/mm2
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Fluid pressure, MPa
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Limit pressure for ideal plastic material modell, MPa
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- R :
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Radius of discs, mm
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Roughness parameter, µm
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Complete elastic deformation, mm
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Initial approach of one body to the other, mm
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-
Approach of one body to the other for smooth contact calculation, mm
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-
Surface structure factor according to Doleschel, –
- λ rel :
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Film thickness ratio, –
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-
Solid contact area ratio, –
- ψ load :
-
Solid contact load ratio, –
- μ fluid :
-
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- μ mean :
-
Mean friction coefficient, –
- μ solid :
-
Solid friction coefficient, –
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The authors gratefully acknowledge financial support by the German Research Foundation (DFG) [KL500/188-1] for the achievement of the project results.
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Mevissen, D., Löpenhaus, C. & Bergs, T. Calculation of mixed friction conditions in large-Scale rolling-Sliding contacts for different surface structures. Forsch Ingenieurwes 83, 351–366 (2019). https://doi.org/10.1007/s10010-019-00377-y
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