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References
Ähnlichkeit von Strömmungsmaschinen s. z. B.:E. Eckert Ähnlichkeitsbetrachtungen an Strömungsmaschinen für Gase, Luftf.-Forschg. Bd. 18 (1941) S. 387/95.—M. Weber, Das allgemeine Ähnlichkeitsprinzip der Physik und sein Zusammenhang mit der Dimensionslehre und der Modellwissenschaft. J. schiffbautechn. Ges., Berlin 1930: ders., Das Ähnlichkeitsprinzip der Physik und seine Bedeutung für das Modellversuchswesen, Forsch. Ing.-Wes. Bd. 11 (1940) S. 49/58.—E. Sörensen, Die hydraulische Ähnlichkeit von Dampfturbinenstufen, Z. VDI Bd. 78 (1934) S. 1403/10.—J. Ackeret, C. Keller u.F. Salzmann, Die Verwendung von Luft als Untersuchungsmittel für Probleme des Dampfturbinenbaues, Escher Wyss Mitt. Bd. 7 (1934) S. 143/59.
Siehe etwaA. Betz, Axiallader, Jb. 1938 dtsch. Luftf.-Forsch. München u. Berlin 1938, S. II 183/86.
Bei veränderlichen χ muß auch der Verlauf von χ abhängig voin Verhältnis der absoluten Temperaturen übereinstimmen.
Dies ist der Fall, solange der durch die Änderung von χ verursachte Unterschied inp H bzwT H vernachlässigt werden kann.
Wie nach Abschluß der Arbeit von Herrn Dr.-Ing.Knöruschild DVL mitgeteilt wurde, werden Beziehungen, die den Gl. 9 und 10 entsprechen, an einer Stelle im Ausland seit längerem verwendet, sind aber offenbar nicht bekannt geworden.
Auch die Veründerlichkeit der Reynoldssehen Zahl bei der Verdichtung durch die veränderliche Dichte und durch den Einfluß der Temperatur auf die dynamische Zähigkeit wird dabei dann exakt richtig berücksichtigt, wenn diese proportionalT konst ist, was im allgemeinen in guter Annäherung zutrifft.
Aufladung bei Flugmotoren, s. etwaF. A. F. Schmidt, Verbrennungsmotoren, thermodynamische und versuchsmäßige Grundlagen unter besonderer Berücksichtigung der Flugmotoren, Berlin 1939.—W. von der Nüll uH. Pfau, Auslegung und Gestaltung der Flugmotorenlader, Z. VDI Bd. 85 (1941) S. 763/73; dieselben, Antrieb und Regelung der Flugmotorenlader, ebenda S. 981/89.—W. von der Nüll, Abgasturbolader für Flugmotoren, ebenda S. 847/57; ders., Ausführungsformen von Flugmotorenladern, ebenda S. 905/13.
Laderkennfeld nachW. von der Nüll Überlegungen zur Frage der größtmöglichen Förderhöhe einstufiger Radiallader an Flugmotoren, Luftwissen Bd. 7 (1940) S. 174/80.
Laderkennfeld nachH. Pfau, Einfluß der Leistungsverhältnisse der Einzelstufen auf das Verhalten mehrerer hintereinander geschalteter Lader bzw. mehrstufiger Lader, Jb. 1938 dtsch. Luftf.-Forsch., München u. Berlin 1938, S. II 196/202.
Die hier abgeleiteten Beziehungen gelten angenähert auch für während der Verdichtung veränderliches χ, wenn χ−1 bzw.n−1 (n=Polytropenexponent) in beiden Fällen sich etwa in demselben Verhältnis ändern.
Siehe auchC. Pfleiderer, Die Tafel der Gasreibung bei Verdichtern, Luftf-Forschg. Bd. 19 (1942) S. 13/22.
Der wirkliche Gaszustand im Austrittsquerschnitt der einzelnen Stufen liegt genau genommen auf der Adiabate durch den Endzustand bei der Geschwindigkeit null. Der Unterschied zwischen Adiabate und Polytrope ist aber bei den hier in Frage kommenden Strömungsgeschwindigkeiten an sich gering und fällt beim Vergleich zwischen den beiden Betriebszuständen zum größten Teil heraus.
Auch für den Fall, daß in einer der ersteu Stufen mit sinkendem Ansangvolumen die adiabatische Förderhöhe nur sehr wenig ansteigt, während gleichzeitig der Wirkungsgrad stark absinkt, bestünde grundsätzlich die Möglichkeit, daß eine Änderung des Querschnitts der mittleren Stufen sich auf das Gesamtverhalten des Verdichters stärker auswirkt als eine entsprechende Querschnittsänderung sämtlicher Stufen. Es ist dies aber unwahrscheinlich, und der Unterschied ist jedenfalls sehr gering.
Bei den bisherigen und den folgenden Überlegungen kann der konstante Faktor ϰ0 (bzw. χ in Gl. 8, 9, 10) in den drei Kenngrößen\(H_{{{\alpha d} \mathord{\left/ {\vphantom {{\alpha d} {\alpha \kappa _0 }}} \right. \kern-\nulldelimiterspace} {\alpha \kappa _0 }}} RT_I \),\({u \mathord{\left/ {\vphantom {u {\sqrt {\alpha g\kappa _0 RT_I } }}} \right. \kern-\nulldelimiterspace} {\sqrt {\alpha g\kappa _0 RT_I } }}\) und\({{V_I \beta } \mathord{\left/ {\vphantom {{V_I \beta } {D^2 \sqrt {\alpha g\kappa _0 RT_I } }}} \right. \kern-\nulldelimiterspace} {D^2 \sqrt {\alpha g\kappa _0 RT_I } }}\) auch weggelassen werden, sofern dies nur konsequent durchgeführt wird. Es entsteht dadurch keine Änderung in den abgeleiteten Bezichungen.
Der Unterschied bei anderer Festlegung der mittleren Exponenten ist meistens nur geringfügig.
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Kühl, H. Ähnlichkeitsbetrachtungen an Kreiselverdichtern. Forsch Ing-Wes 13, 235–245 (1942). https://doi.org/10.1007/BF02585342
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DOI: https://doi.org/10.1007/BF02585342